- 王瑞祥;曾斌;余攀;毛继勇;谢博毅;王志刚;阮建国;
焙烧是一种提高多金属金矿中金、银回收率的有效预处理方法,通过热力学计算,得到了多金属金矿NaOH焙烧过程主要化学反应的ΔG0T-T函数,并绘制了ΔG0T-T图.热力学分析结果表明NaOH焙烧能降低CuO.Fe2O3、ZnO.Fe2O3、PbO.SiO2、2ZnO.SiO2的生成几率,从而降低了以上物质对Au、Ag的包裹作用.多金属金矿NaOH焙烧的适宜温度为T≥834.33 K.
2013年03期 v.4;No.17 9-13页 [查看摘要][在线阅读][下载 279K] [下载次数：271 ] |[引用频次：8 ] |[阅读次数：1 ] - 陈火平;甘宇;李敏;
通过丙烯酸酯类单体接枝共聚改性双酚A型环氧树脂制备阳离子型环氧丙烯酸树脂涂料.利用正交实验探讨了单体反应时间、胺化的量、胺化的时间、胺化的温度、离子化的温度等因素对制备的影响,利用傅立叶红外光谱仪对环氧树脂和所制备的环氧丙烯酸树脂进行了表征,确定了制备环氧丙烯酸树脂阴极电泳涂料最佳的制备工艺条件.
2013年03期 v.4;No.17 14-19页 [查看摘要][在线阅读][下载 292K] [下载次数：355 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 杨少华;谢宝如;杨凤丽;李明周;
利用透明槽研究铝电解槽阳极气体行为.研究表明:阳极气体的生成是一个连续的过程,阳极侧部生成的气泡比阳极底部生成的气泡小.正对阴极的阳极表面生产的气泡比其它阳极部位上生成的气泡小,这是一个明显的现象.而且,正对阴极的阳极表面生成的气泡不会汇集成大气泡,这和其它阳极部位生成的气泡有很大的差异.阳极底部生成的气泡全部从阴阳极中间的电解质移动溢出电解质.阳极气泡的大小影响槽电压,气泡直径增大3 mm,槽电压增加0.21 V.同时,电流密度为0.5 A/cm2底部阳极气体离开阳极时槽电压的变化为0.16 V.电流密度为0.3 A/cm2,底部阳极气体离开阳极时槽电压的变化为0.12 V.
2013年03期 v.4;No.17 20-24页 [查看摘要][在线阅读][下载 471K] [下载次数：270 ] |[引用频次：20 ] |[阅读次数：0 ] - 王辉;文康;周向阳;李劼;
采用反重力渗流铸造法成功制备了开孔泡沫铝材料,分析了材料的准静态压缩性能及主要制备工艺参数与开孔泡沫铝空隙度之间的关系.研究结果表明:采用反重力渗流铸造法所制备的泡沫铝几乎没有宏观缺陷,孔洞分布均匀、孔壁结构完整;泡沫铝的空隙度对其压缩性能的影响很大,泡沫铝的屈服强度与平台应力均随空隙度的降低而升高;提高粒子预热温度、增大保压压力或延长保压时间,均有助于降低空隙度.
2013年03期 v.4;No.17 25-29页 [查看摘要][在线阅读][下载 523K] [下载次数：307 ] |[引用频次：12 ] |[阅读次数：0 ] - 宋晋阳;叶红齐;董虹;周晚珠;杜瑜敏;郝梦秋;覃涛;
为提高正极材料LiNi1/3Co1/3Mn1/3O2的循环性能,采用氢氧化物共沉淀法对前驱体进行Mg掺杂,再经过混锂、球磨、高温煅烧后,分别对掺杂与未掺杂的正极材料进行了XRD、SEM及电化学性能的比较.研究结果表明:掺杂与未掺杂的正极材料都为标准的α-NaFeO2型层状结构,粒度大小无明显变化;对于掺杂量为0.03与未掺杂的正极材料,首轮放电比容量分别为138.2 mAh/g和145.3 mAh/g;而循环50轮的放电比容量则分别为131.1 mAh/g和119.5 mAh/g.由此可见,通过Mg掺杂,正极材料的首轮放电比容量虽有少量降低,而循环性能却有明显增强.
2013年03期 v.4;No.17 30-33页 [查看摘要][在线阅读][下载 420K] [下载次数：259 ] |[引用频次：8 ] |[阅读次数：0 ] - 魏龙福;余长林;
较为系统地介绍了近年来利用石墨烯与半导体复合制备新型复合光催化剂的研究状况,综述了具有纳米结构的钛基、钨基、锌基、铋基等复合光催化剂的研究新进展.提出和分析了石墨烯/半导体复合光催化剂促进光催化机理,认为石墨烯能有效地提高光生电子-空穴对的分离效率,改善催化剂的物理结构和光吸收性能,从而提高光催化活性,最后提出了该领域今后发展和研究的方向.
2013年03期 v.4;No.17 34-39页 [查看摘要][在线阅读][下载 237K] [下载次数：1633 ] |[引用频次：50 ] |[阅读次数：1 ] - 佟志芳;陈涛;张鹏;姜喜远;
对含锌高炉瓦斯泥配加转炉污泥造球工艺进行研究,主要考察瓦斯泥与转炉尘泥比例、造球时间、加水量、黏结剂的用量以及煤粉的添加量对物料成球性能的影响.研究表明,在高炉瓦斯泥与转炉污泥质量比为2.5∶1、造球时间20 min、水分18%、膨润土添加量1%、配煤量10%的条件下,湿球落下强度6.9次/0.5m、抗压强度18 N/个,干球抗压强度80.36 N/个,球团强度满足转底炉生产工艺要求.
2013年03期 v.4;No.17 40-44页 [查看摘要][在线阅读][下载 483K] [下载次数：189 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：0 ] - 钟盛文;黎明旭;张骞;曾敏;杨海洋;
以富锂锰基材料为正极材料,人造石墨为负极材料,经一系列工序制作成4 200 mAh软包装电池,半电状态下(3.86 V)在15℃、30℃、45℃、60℃下分别储存1~5 d,每种储存条件下各10只电池.然后分别测试储存后的电化学性能.结果表明,储存温度和储存时间对电池的电化学性能有很大的影响.综合来看,在45℃下储存3 d的电池具有更好的电化学性能.
2013年03期 v.4;No.17 45-48页 [查看摘要][在线阅读][下载 268K] [下载次数：440 ] |[引用频次：10 ] |[阅读次数：0 ] - 赵鸿金;曾文锋;孔军;何福萍;张迎晖;
采用中频炉熔炼7055铝合金,用光学显微镜、扫描电镜、能谱仪和万能拉伸机等方法研究多级均匀化工艺对7055铝合金显微组织及力学性能的影响.结果表明:未经均匀化处理的7055铝合金铸锭存在着严重的组织偏析,合金经470℃×30 h单极均匀化处理后,晶界上的非平衡相有所减少,已形成不连续分布,成分偏析得到改善;在单极均匀化基础上增加410℃×4 h的中间保温,均匀化效果更好,非平衡相的溶解数量增多,晶界更为平直,且形状规整;而经250℃×4 h+410℃×4 h+470℃×30 h三级均匀化处理后,消除了铸锭晶界上的非平衡凝固共晶组织,晶界呈线条状.经时效处理后,其力学性能较优.
2013年03期 v.4;No.17 49-53页 [查看摘要][在线阅读][下载 748K] [下载次数：581 ] |[引用频次：26 ] |[阅读次数：0 ] - 黄文欢;廖桑桑;林文辉;
铸嘴结构是形成镁合金熔体流场的决定因素,其出口处流体速度分布的均匀与否直接影响铸坯质量的优劣.以宽度1500 mm的镁合金水平双辊连铸铸嘴结构为研究对象,对不同型式铸嘴结构内镁合金熔体的流场进行数值模拟计算,分析铸嘴长度、侧壁形状、尾迹区长度对铸嘴出口处流体速度分布均匀性的影响.结果表明:长度越长,铸嘴出口处流体速度分布越均匀;采用渐扩式侧壁的铸嘴结构能获得更均匀的流体速度分布;尾迹区越长,流体速度分布越均匀.
2013年03期 v.4;No.17 54-57页 [查看摘要][在线阅读][下载 339K] [下载次数：108 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ]
- 罗嗣海;袁磊;王观石;胡世丽;王小玲;
为研究浸矿对离子型稀土矿物理力学性质的影响,分别对浸矿前后的稀土矿样做直接剪切试验,根据库仑定律求出稀土矿的抗剪强度指标,结合颗粒筛分试验,分析浸矿对离子型稀土矿颗粒粒径和强度的影响规律,结果表明:浸矿发生的离子交换反应改变了离子型稀土矿颗粒的成分、粒径和级配,进而改变了稀土矿区的强度等力学性质;浸矿使稀土矿黏聚力降低50%左右,内摩擦角约增加15%,级配变差.本文的研究将为稀土开采中的边坡稳定和浸矿后尾矿的治理和综合利用提供一定的理论指导.
2013年03期 v.4;No.17 58-61页 [查看摘要][在线阅读][下载 267K] [下载次数：780 ] |[引用频次：100 ] |[阅读次数：0 ] - 黄万抚;王宏;
江西某硫化铜矿矿石性质复杂,铜氧化程度较高.在工艺矿物学研究的基础上,确定了"铜硫混浮-混合精矿再磨-铜硫分离浮选"试验流程,并使用了新型药剂WH-1#活化铜、组合药剂白1、白2(1∶1)抑制硫,成功地实现了低碱条件下的铜硫分离,最终获得了品位为20.23%、回收率为85.76%的铜精矿及品位为39.19%、回收率为65.68%的硫精矿.
2013年03期 v.4;No.17 62-67页 [查看摘要][在线阅读][下载 314K] [下载次数：196 ] |[引用频次：10 ] |[阅读次数：0 ] - 饶运章;钟健;桂旺华;袁海平;韦章能;朱丽刚;
为优化龙门山矿区开采顺序和巷道设计,原岩应力测量非常必要.文中详细介绍了应用套孔应力解除法测定矿山原岩应力,对龙门山矿区原岩应力进行了实际测定,得到了矿区原岩应力大小、方向等参数及其分布规律,结果显示:矿区原岩应力随深度增加而增大,水平应力为最大主应力,主应力方向与巷道走向基本一致,巷道设计合理.
2013年03期 v.4;No.17 68-72页 [查看摘要][在线阅读][下载 545K] [下载次数：331 ] |[引用频次：15 ] |[阅读次数：0 ] - 丁丽超;陈云嫩;柴立元;
重金属废水排放不仅造成资源浪费,而且已成为饮用水源最大的安全隐患之一,其治理一直是世界环保领域的重大课题.为了顺应我国新的《生活饮用水卫生标准》(GB5749-2006),即将《生活饮用水卫生标准》(GB5749-85)中砷标准从0.05 mg/L降低到0.01 mg/L,本课题选择废麦糟作为生物吸附剂的原料,以工业废水中具有代表性的阴离子砷(Ⅲ)为处理对象,采用微波改性麦糟作为吸附剂,对低浓度含砷水进行试验研究.确定最佳改性条件为低火强度下改性7 min.在pH值为9,微波改性麦糟投加量10 g/L条件下,初始浓度为0.5 mg/L的含砷水可在35 min达到吸附平衡,最高去除率达到99.4%.微波改性麦糟对砷的吸附动力学行为符合准二级方程.
2013年03期 v.4;No.17 73-76页 [查看摘要][在线阅读][下载 520K] [下载次数：132 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：0 ]
- 杨斌;黄志兵;蒋泓清;李明茂;
锡在熔融状态下极易被空气氧化,并产生大量的氧化渣,影响热镀锡、焊锡等锡材料的使用.文中研究微量的稀土Y作为添加元素对锡熔体抗氧化性能改性的影响,并分析了其显微组织、锡熔体在高温下液面颜色的变化、润湿性以及其抗氧化的作用机理,在此基础上确定了其改性的最佳添加量.研究表明:微量Y元素显著地改善了锡熔体的抗氧化性能和润湿性能.
2013年03期 v.4;No.17 77-82页 [查看摘要][在线阅读][下载 695K] [下载次数：147 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：0 ] - 杨幼明;邓声华;蓝桥发;聂华平;叶信宇;
研究了P507-N235无皂化萃取体系稀土分离系数的变化规律.实验结果表明,P507中加入N235可提高La/Ce分离系数,且分离系数随N235加入量的增加而提高;相比O/A越大,La/Ce分离系数越高;萃取混合时间应控制在8 min较为合适;对比实验发现,P507-N235体系稀土元素间分离系数普遍高于现有的P507体系.
2013年03期 v.4;No.17 83-86页 [查看摘要][在线阅读][下载 193K] [下载次数：788 ] |[引用频次：42 ] |[阅读次数：0 ] - 张大超;张菊花;刘晓来;关大明;徐孝义;胡姣姣;
以赣南离子型稀土矿区农田土壤环境受稀土金属污染为调查研究对象,采用矿区土壤采样分析测试的研究方法,对受稀土资源开发活动影响的矿区农田土壤环境的有效态稀土分布进行调查研究.结果表明:在稀土资源开发活动的影响下,稀土金属在农田土壤中累积效应显著;相较对照区土壤,矿区轻重稀土比显著增大;矿区稀土形态分布呈紧结有机态﹥可交换态﹥铁锰氧化物态﹥松结有机态﹥专性吸附与碳酸盐态﹥水溶态;矿区中,有效态稀土、轻稀土、重稀土沿土壤层自上而下呈A(淋溶层)﹥B(淀积层)﹥C(母质层)分布;矿区土壤稀土可交换态、松结有机态、专性吸附与碳酸盐态和紧结有机态呈A>B>C分布,水溶态和铁锰氧化物态呈B>A>C分布.
2013年03期 v.4;No.17 87-90页 [查看摘要][在线阅读][下载 166K] [下载次数：405 ] |[引用频次：12 ] |[阅读次数：0 ] - 朱权;张修志;
稀土矿区生态补偿机制对于合理利用稀土资源、保护环境至关重要,然而目前我国的该项机制设计并不完善.文中在分析目前稀土矿区生态补偿机制缺陷及内在原因的基础上,借鉴国外矿区生态补偿设计,针对稀土矿区生态恢复评估与执行、生态补偿涉及各主要利益相关者的有效激励,对多种生态补偿备选工具设计进行了分析探讨,并提出了改进建议.
2013年03期 v.4;No.17 91-95页 [查看摘要][在线阅读][下载 153K] [下载次数：374 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：0 ] - 丁颖;
设计了综合回收氢镍电池负极材料中稀土元素并同时回收镍、钴的湿法冶金流程.该流程回收的主要步骤包括:硫酸浸出负极,使大部分稀土以硫酸稀土的形式与镍、钴分离,硫酸稀土经碱转化为氢氧化稀土;进入浸出液的稀土,用P507+煤油萃取使其与镍、钴分离,并同时将锌、锰等杂质与镍、钴分离;用HCl反萃稀土,反萃液与氢氧化稀土中和得到氯化稀土.稀土的综合回收率为98.4%,镍、钴的综合回收率为98.5%.
2013年03期 v.4;No.17 96-100页 [查看摘要][在线阅读][下载 206K] [下载次数：178 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：0 ]